PVE190L08AA10H1811000600 100CD0A
PVB20 RS 20 CC 11 S30 PVQ20 B2L SE1S 20 CM7D 1 1
PVB20 RS 20 CCG 20 PVQ20 B2L SE1S 21 C21V11 B 13
PVB20 RS 20 CG 20 PVQ20 B2R A9 SS1S 21 C21 12
PVB20 RS 20 CG 20 S30 PVQ20 B2R A9 SS1S 21 C21 V11B 1
PVB20 RS 20 CM 11 PVQ20 B2R SE1F 21 C21V11 P 13 S10
PVB20 RS 20 CMC 11 PVQ20 B2R SE1S 21 C20D 1 2 S2
PVB20 RS 20 CVP 12 PVQ20 B2R SE1S 21 C21 12
PVB20 RSFW 20 CCD 20 PVQ20 B2R SE1S 21 C21 12 S2
PVB20 RSFX 20 C 11 PVQ20 B2R SE1S 21 C21D 1 2
PVB29 LS 20 C 11 PVQ20 B2R SE1S 21 C21V11 B 13 S
PVB29 LS 20 CC 11 PVQ20 B2R SE1S 21 C21V11 BD 13
PVB29 LS 20 CM 11 PVQ20 B2R SE1S 21 C21V11 P 13
PVB29 LSFW 20 CMC 11 PVQ20 B2R SE1S 21 C21V11 P 13 S2
PVB29 RS 20 C 11 PVQ20 B2R SE1S 21 CD21 2 1
PVB29 RS 20 CC 11 PVQ20 B2R SE1S 21 CG 30
PVB29 RS 20 CG 20 PVQ20 B2R SE1S 21 CG 30 S2
PVB29 RS 20 CM 11 PVQ20 B2R SE1S 21 CGD 30
PVB29 RS 20 CMC 11 PVQ20 B2R SE1S 21 CGD 30 S2
PVB29 RS 20 CVP 12 PVQ20 B2R SE3S 21 C21 12
PVB29 RS 20 CVP 12 S30 PVQ20 B2R SE3S 21 CG30
PVB29 RSFX 20 CM11 PVQ20 B2R SS1S 20 C21V11 P 12
PVB45 FLSF 20 CM 11 PVQ20 B2R SS1S 21
PVE190L08AA10H1811000600 100CD0A
(4-1)
式中：qi為理論流量(m3/s);n為轉(zhuǎn)速(r/min)；V為排量(m3/s)。
為了滿足轉(zhuǎn)速要求，馬達(dá)實(shí)際輸入流量q大于理論輸入流量，則有：
q= qi+Δq (4-2)
式中：Δq為泄漏流量。
ηv=qi/q=1/（1+Δq／qi） (4-3)
所以得實(shí)際流量
q=qi/ηv (4-4)
2.液壓馬達(dá)輸出的理論轉(zhuǎn)矩 根據(jù)排量的大小，可以計(jì)算在給定壓力下液壓馬達(dá)所能輸出的轉(zhuǎn)矩的大小，也可以計(jì)算在給定的負(fù)載轉(zhuǎn)矩下馬達(dá)的工作壓力的大小。當(dāng)液壓馬達(dá)進(jìn)、出油口之間的壓力差為ΔP，輸入液壓馬達(dá)的流量為q，液壓馬達(dá)輸出的理論轉(zhuǎn)矩為Tt，角速度為ω，如果不計(jì)損失，液壓馬達(dá)輸入的液壓功率應(yīng)當(dāng)全部轉(zhuǎn)化為液壓馬達(dá)輸出的機(jī)械功率，即：
ΔPq=Ttω (4-5)
又因?yàn)棣?2πn，所以液壓馬達(dá)的理論轉(zhuǎn)矩為：
Tt=ΔP?V/2π (4-6)
式中：ΔP為馬達(dá)進(jìn)出口之間的壓力差。
3.液壓馬達(dá)的機(jī)械效率 由于液壓馬達(dá)內(nèi)部不可避免地存在各種摩擦，實(shí)際輸出的轉(zhuǎn)矩T總要比理論轉(zhuǎn)矩Tt小些，即：
T=Ttηm (4-7)
式中：ηm為液壓馬達(dá)的機(jī)械效率(%)。
4.液壓馬達(dá)的啟動機(jī)械效率ηm 液壓馬達(dá)的啟動機(jī)械效率是指液壓馬達(dá)由靜止?fàn)顟B(tài)起動時(shí)，馬達(dá)實(shí)際輸出的轉(zhuǎn)矩T0與它在同一工作壓差時(shí)的理論轉(zhuǎn)矩Tt之比。即：
ηm0=T/Tt
PVE190L08AA10H1811000600 100CD0A