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( 1)基底固撬

( 2)橋墩的模擬:橋梁的地震破壞主要發(fā)生在下部結構和橋梁上下部的連接部分，因此橋墩用非線性的彈塑性纖維梁柱單元模擬

( 3)支座的模擬:建模時，考慮由于橡膠支座與墩臺頂、梁體底接觸面之間沒有采用螺栓連接，可能會產生接觸面之間的相對滑動，因此，板式橡膠支座和聚四氟乙烯滑板支座采用本文的非線性雙向滑動支座單元模擬，按“規(guī)范”板式橡膠支座接觸面的摩擦系數取為0.15聚四氟乙烯滑板支座摩擦系數取

為0.02

( 4)云南橡膠支座資訊：玉溪市FPQZ摩擦擺隔震支座最新報價！上部梁的模擬:地震作用下上部結構很少發(fā)生破壞，因此上部結構取為彈性梁單元，為單梁模型

(5)橋面系:在墩頂無伸縮縫的簡支梁處，在墩頂的兩個集中質量之間設置只受壓、不受拉的非線性橋面連接單元

( 6)采用集中質量模型

在3-1線簡支梁中，每一個墩的蓋梁均為凸型蓋梁，且兩側均有抗震擋，梁端與抗震擋之間的間隙為0.05m，梁端與凸型蓋梁之間的間隙:無伸縮縫處為0.05m,有伸縮縫處為0.08 m在本文中，主要是研究橡膠支座與接觸面發(fā)生滑動帶來的動力特點，因此不考慮由于支座位移過大而帶來的撞擊問題

在此分析過程中，地震波的輸入方向分為縱、橫向，縱向為計算模型中第一個和最后一個墩的連線方向，橫向為垂直于縱向。地震波輸入方式如下:

(1)10070橫向地震荷載+相應的6070豎向地震荷載反應組合;

( 2) 10070縱向地震荷載+相應的6070豎向地震荷載反應組念 (1）隨著摩擦系數的增大，支座的最大位移總體上呈波浪式的下降，且摩擦系數大時，其滑動能力將大大下降;

( 2)墩身的剛度越大，支座與梁底或墩頂的接觸面之間越容易發(fā)生滑動;

( 3)當支座發(fā)生滑動時，無論墩的高低，由滑動支座傳到墩底的最大剪力基本是相同的，且隨著摩擦系數的增加呈線性增加，直到摩擦系數太大導致無法產生接觸面之間的相對滑動，此時最大剪力不再隨摩擦系數的變化而變化

云南橡膠支座資訊：玉溪市FPQZ摩擦擺隔震支座最新報價！上述的規(guī)律在簡支梁的抗震分析中得到驗證，而且當橡膠支座發(fā)生滑動時，由于橡膠支座的抗滑性能不能滿足要求，滑動起到了隔震的作用，整個橋梁橋墩所受的力較小，同時由于支座位移太大，會導致梁與擋垅蓋梁等發(fā)生撞擊作用，對結構產生不利影響。

云南橡膠支座資訊：玉溪市FPQZ摩擦擺隔震支座最新報價！整個橋梁結構體系由上部結構和下部結構組成，上部結構通過伸縮縫或安裝體系形成的結構可生不同特征的響應和復雜的相互作用。特別是在我國一些城市立交工程的簡支梁結構中，上部結構為多片預制預應力空心板鉸接，其中每片梁兩端各設兩個支座，支座為板式橡膠支座(一聯(lián)的中部)或滑板橡膠支座(一聯(lián)兩端的伸縮縫處)，且橡膠支座直接放置于墩頂，墩頂和梁底的接觸面沒有螺栓連接，且墩頂為帶有抗震擋的凸型蓋梁，兩側的簡支梁體與凸型蓋梁、抗震擋之間留有間隙。由已有的研究成果[f21可知，這種結構形式在地震作用下，橡膠支座與墩頂和梁底的接觸面之間可能會產生滑動，尤其是在矮墩，與此同時，支座滑動會產生較大的支座位移。    支座的模擬:板式橡膠支座和聚四氟乙烯滑板支座采用本文的非線性雙向滑動支座單元模擬，按《橋梁抗震規(guī)范》板式橡膠支座接觸面的摩擦系數取為0.15聚四氟乙烯滑板支座摩擦系數取為0.02。